【壓縮機網】1、引言
活塞壓縮機的作用是將尾氣換熱器4116-E4熱端送出的壓力0.3MPa、溫度30℃、流量7000m3/h的尾氣送入氣化工段天然氣總管，進入天然氣壓縮機入口，經天然氣壓縮機加壓后，作為氣化爐原料氣。活塞壓縮機一旦不能正常運行，4116-E4熱端送出的尾氣只能送往鍋爐燃燒，導致原料氣消耗高。活塞壓縮機為水平對置雙作用帶十字頭型壓縮機，其主要性能參數如表1所示。
2、問題描述
活塞壓縮機在運行過程中發現潤滑油壓較低，最低達到0.14MPa （設計值為0.20MPa），油溫達到61℃，軸瓦溫度最高達到69℃，二級缸振動大（振速達到12.6mm/s）。決定停機檢修，拆檢后發現壓縮機油冷器內部淤泥堵塞嚴重，二級缸體連桿大頭瓦間隙處漏油較大等問題，對這些問題采取相應處理措施后，進行回裝。此前由于二級缸體振動大，因此在回裝時針對各級缸體與中體連接螺栓進行緊固檢查，檢查發現二級缸體與中體的連接螺栓有3條斷裂，位置在圖1中A、B、C處，斷裂發生在螺栓第一牙根處。經檢查斷裂情況發現2個為較早時間斷裂，斷裂痕跡為剪切應力斷裂，存在部分蠕變現象。一個為近期斷裂，斷裂口均顯示為剪切應力斷裂，斷口切面平整（圖2）。
由于處于檢修回裝階段，也未發現其他問題，遂決定對斷裂螺栓進行更換后回裝。但因無原廠家備件螺栓，因此采用相同材質為35CrMo新螺栓，新螺栓外徑比原廠家螺栓小0.2mm，但能夠旋入使用。
回裝完成后，活塞壓縮機投入使用，但壓縮機二級缸振動仍然較大（振速達到10.6mm/s）。連續運轉一個月后，現場檢查發現壓縮機二級缸體連接螺栓出現斷裂情況。進行了立即停機交出檢修處理，打開二級缸東側側蓋檢查發現4根螺栓斷裂脫落，位置同樣位于下部，進一步拆解檢查發現共有8根螺栓斷裂，其斷裂面如圖3所示。
3、螺栓斷裂原因分析
螺栓材質為35CrMo，規格M16mm×140 mm，數量為12條。螺栓與缸體連接形式為栽絲連接（斷裂面就在此端），與中體連接靠帶密封“O”圈螺母緊固。從斷裂損壞的螺栓斷裂面可能看出，螺栓在交變載荷作用下受剪切應力作用，產生疲勞裂紋，繼而引發斷裂[1]。經拆檢分析引起螺栓斷裂主要有以下幾個方面原因：
3.1 缸體與中體連接定位止口受力面過小，止口間隙大
經過拆檢發現壓縮機二級缸體與中體連接定位為止口定位，且定位止口受力面過小（圖4），止口間隙大，經現場測量單邊為0.15mm。缸體止口密封墊為銅墊，尺寸為準320mm×準305mm×2mm。定位止口受力面過小、止口間隙大，導致其不能對缸體和中體有效定位。在壓縮機運行過程中，特別是振動較大時，引起缸體與中體同心度發生變化，加劇缸體振動，使連接螺栓承受較大剪切應力。
3.2 缸體與十字頭滑道同心度較差
對二級缸體出口緩沖罐連接法蘭面用框式水平儀進行水平度測量（圖5），發現其水平度較大。在不考慮壓縮機啟動后緩沖罐熱膨脹的條件下，經測算，二級缸體缸蓋處與十字頭滑道同心度偏差為0.08mm。
3.3 螺栓預緊力不均
壓縮機二級缸體與中體連接螺栓共有12條，預緊時采用人工手動緊固，為防止預緊力不夠，還使用了加力桿進行螺栓緊固。同時，每條螺栓圓周位置不一樣，人工手動緊固的難易程度也不一樣，這就導致了12條螺栓預緊力都可能不一樣，致使螺栓預緊力不均[2]。
3.4 新螺栓質量問題
表2為新螺栓與原廠家螺栓化學成分對比，從表1可以看出，新螺栓與原廠家螺栓化學成分存在較大差別。且原廠家螺栓為非標準件，新螺栓外徑比原廠家螺栓小0.2mm，導致新螺桿螺紋與缸體栽絲、帶密封圈螺母的內螺紋嚙合程度不如原廠家螺栓牢固。
4、處理措施
4.1 缸體與中體連接定位采用“過定位”
針對二級缸體與中體連接定位止口受力面過小、止口間隙大導致無法有效定位的情況，經技術人員與檢修人員分析討論，決定在缸體與中體之間再加一層石棉墊（圖6），使缸體與中體連接定位呈“過定位”狀態，以此來保證缸體與中體有效定位。測量凸止口長度為6.20mm，凹止口深度為6.00mm，而密封銅墊厚度為2.00mm。則自由狀態下缸體與中體間隙為凸止口長度加上密封銅墊厚度，再減去凹止口深度為2.20mm。
為保證密封銅墊有足夠的預緊力，且新加石棉墊也要有一定預緊力。根據缸體與中體連接螺栓緊固到位后密封銅墊的壓縮量，將所加石棉墊厚度定為2.00mm。加裝石棉墊，并將缸體與中體連接螺栓緊固到位后用塞尺檢查缸體與中體間隙為1.80mm。表明銅墊與石棉墊都有預緊力，缸體與中體連接定位呈“過定位”狀態。
4.2 調整缸體與十字頭滑道同心度
由于二級缸體缸蓋處與十字頭滑道同心度存在0.08mm偏差，因此，對二級缸體出口緩沖罐基礎進行調整。原基礎為一個獨立支撐，無法對水平度作出精確調整。同時，獨立支撐與緩沖罐入口管線不在同一直線上，無法平衡氣缸排出氣體對緩沖罐產生的脈沖壓力（圖7），導致緩沖罐入口管線法蘭面水平度發生變化。
決定采取重新加裝一個環抱緩沖罐的固定基礎（圖8），通過調整二級缸體出口緩沖罐連接法蘭面水平度保證級缸體與十字滑道同心度，同時平衡氣缸排出氣體對緩沖罐產生的脈沖壓力。
4.3 螺栓預緊時保持均勻緊固
針對螺栓預緊力不均勻，采取對角螺栓同時緊固，且一邊緊固螺栓一邊用塞尺測量二級缸體與中體間隙，用調整二級缸體與中體圓周間隙一致的辦法來保證螺栓預緊力均勻。
4.4 更換連接螺栓為廠家原配螺栓
聯系壓縮機生產廠家，將二級缸體與中體連接螺栓全部更換為廠家原配螺栓。
5、效果檢查
經過這幾項處理措施實施后，活塞壓縮機啟動后二級缸體振動明顯減小，現場測量振速為5.0mm/s，運行平穩。解決了缸體與中體連接螺栓斷裂的隱患，保障了該設備的長周期穩定運行，降低了原料氣消耗，取得了顯著的節能降耗和經濟效益。同時，通過對故障原因的分析與處理，也為解決同類型設備故障提供了很好的參考。
參考文獻
[1] 吳美超，周丹.壓縮機缸頭螺栓斷裂分析[J].氯堿工業，2014，（4 ）：33-35.
[2] 姜紅超.往復壓縮機螺栓斷裂與疲勞壽命分析[J].石油化工安全技術，2006，（6 ）：22-24.
[3] 王樹術，劉春艷.壓縮機缸頭螺栓斷裂原因分析及解決方法[J].煉油與化工，2006，（4 ）：39-41.
[4] 曾明星.6L2K壓縮機四級前氣缸連接螺栓斷裂原因分析與對策[J].流體機械，1999，（11）：36-38.
[5] 郭建平.加氫壓縮機氣缸蓋螺栓斷裂故障分析[J].機械，2008，（8 ）：75-77.
[6] 張敬忠，劉林，朱永華.4M45壓縮機缸頭螺栓斷裂原因分析及處理[J].化肥設計，2001，（5 ）：29-30.
[7] 周有石，高廣勝.往復式壓縮機螺栓斷裂分析[J].揚子石油化工，2005，（4 ）：33-35.
活塞壓縮機的作用是將尾氣換熱器4116-E4熱端送出的壓力0.3MPa、溫度30℃、流量7000m3/h的尾氣送入氣化工段天然氣總管，進入天然氣壓縮機入口，經天然氣壓縮機加壓后，作為氣化爐原料氣。活塞壓縮機一旦不能正常運行，4116-E4熱端送出的尾氣只能送往鍋爐燃燒，導致原料氣消耗高。活塞壓縮機為水平對置雙作用帶十字頭型壓縮機，其主要性能參數如表1所示。
2、問題描述
活塞壓縮機在運行過程中發現潤滑油壓較低，最低達到0.14MPa （設計值為0.20MPa），油溫達到61℃，軸瓦溫度最高達到69℃，二級缸振動大（振速達到12.6mm/s）。決定停機檢修，拆檢后發現壓縮機油冷器內部淤泥堵塞嚴重，二級缸體連桿大頭瓦間隙處漏油較大等問題，對這些問題采取相應處理措施后，進行回裝。此前由于二級缸體振動大，因此在回裝時針對各級缸體與中體連接螺栓進行緊固檢查，檢查發現二級缸體與中體的連接螺栓有3條斷裂，位置在圖1中A、B、C處，斷裂發生在螺栓第一牙根處。經檢查斷裂情況發現2個為較早時間斷裂，斷裂痕跡為剪切應力斷裂，存在部分蠕變現象。一個為近期斷裂，斷裂口均顯示為剪切應力斷裂，斷口切面平整（圖2）。
由于處于檢修回裝階段，也未發現其他問題，遂決定對斷裂螺栓進行更換后回裝。但因無原廠家備件螺栓，因此采用相同材質為35CrMo新螺栓，新螺栓外徑比原廠家螺栓小0.2mm，但能夠旋入使用。
回裝完成后，活塞壓縮機投入使用，但壓縮機二級缸振動仍然較大（振速達到10.6mm/s）。連續運轉一個月后，現場檢查發現壓縮機二級缸體連接螺栓出現斷裂情況。進行了立即停機交出檢修處理，打開二級缸東側側蓋檢查發現4根螺栓斷裂脫落，位置同樣位于下部，進一步拆解檢查發現共有8根螺栓斷裂，其斷裂面如圖3所示。
3、螺栓斷裂原因分析
螺栓材質為35CrMo，規格M16mm×140 mm，數量為12條。螺栓與缸體連接形式為栽絲連接（斷裂面就在此端），與中體連接靠帶密封“O”圈螺母緊固。從斷裂損壞的螺栓斷裂面可能看出，螺栓在交變載荷作用下受剪切應力作用，產生疲勞裂紋，繼而引發斷裂[1]。經拆檢分析引起螺栓斷裂主要有以下幾個方面原因：
3.1 缸體與中體連接定位止口受力面過小，止口間隙大
經過拆檢發現壓縮機二級缸體與中體連接定位為止口定位，且定位止口受力面過小（圖4），止口間隙大，經現場測量單邊為0.15mm。缸體止口密封墊為銅墊，尺寸為準320mm×準305mm×2mm。定位止口受力面過小、止口間隙大，導致其不能對缸體和中體有效定位。在壓縮機運行過程中，特別是振動較大時，引起缸體與中體同心度發生變化，加劇缸體振動，使連接螺栓承受較大剪切應力。
3.2 缸體與十字頭滑道同心度較差
對二級缸體出口緩沖罐連接法蘭面用框式水平儀進行水平度測量（圖5），發現其水平度較大。在不考慮壓縮機啟動后緩沖罐熱膨脹的條件下，經測算，二級缸體缸蓋處與十字頭滑道同心度偏差為0.08mm。
3.3 螺栓預緊力不均
壓縮機二級缸體與中體連接螺栓共有12條，預緊時采用人工手動緊固，為防止預緊力不夠，還使用了加力桿進行螺栓緊固。同時，每條螺栓圓周位置不一樣，人工手動緊固的難易程度也不一樣，這就導致了12條螺栓預緊力都可能不一樣，致使螺栓預緊力不均[2]。
3.4 新螺栓質量問題
表2為新螺栓與原廠家螺栓化學成分對比，從表1可以看出，新螺栓與原廠家螺栓化學成分存在較大差別。且原廠家螺栓為非標準件，新螺栓外徑比原廠家螺栓小0.2mm，導致新螺桿螺紋與缸體栽絲、帶密封圈螺母的內螺紋嚙合程度不如原廠家螺栓牢固。
4、處理措施
4.1 缸體與中體連接定位采用“過定位”
針對二級缸體與中體連接定位止口受力面過小、止口間隙大導致無法有效定位的情況，經技術人員與檢修人員分析討論，決定在缸體與中體之間再加一層石棉墊（圖6），使缸體與中體連接定位呈“過定位”狀態，以此來保證缸體與中體有效定位。測量凸止口長度為6.20mm，凹止口深度為6.00mm，而密封銅墊厚度為2.00mm。則自由狀態下缸體與中體間隙為凸止口長度加上密封銅墊厚度，再減去凹止口深度為2.20mm。
為保證密封銅墊有足夠的預緊力，且新加石棉墊也要有一定預緊力。根據缸體與中體連接螺栓緊固到位后密封銅墊的壓縮量，將所加石棉墊厚度定為2.00mm。加裝石棉墊，并將缸體與中體連接螺栓緊固到位后用塞尺檢查缸體與中體間隙為1.80mm。表明銅墊與石棉墊都有預緊力，缸體與中體連接定位呈“過定位”狀態。
4.2 調整缸體與十字頭滑道同心度
由于二級缸體缸蓋處與十字頭滑道同心度存在0.08mm偏差，因此，對二級缸體出口緩沖罐基礎進行調整。原基礎為一個獨立支撐，無法對水平度作出精確調整。同時，獨立支撐與緩沖罐入口管線不在同一直線上，無法平衡氣缸排出氣體對緩沖罐產生的脈沖壓力（圖7），導致緩沖罐入口管線法蘭面水平度發生變化。
決定采取重新加裝一個環抱緩沖罐的固定基礎（圖8），通過調整二級缸體出口緩沖罐連接法蘭面水平度保證級缸體與十字滑道同心度，同時平衡氣缸排出氣體對緩沖罐產生的脈沖壓力。
4.3 螺栓預緊時保持均勻緊固
針對螺栓預緊力不均勻，采取對角螺栓同時緊固，且一邊緊固螺栓一邊用塞尺測量二級缸體與中體間隙，用調整二級缸體與中體圓周間隙一致的辦法來保證螺栓預緊力均勻。
4.4 更換連接螺栓為廠家原配螺栓
聯系壓縮機生產廠家，將二級缸體與中體連接螺栓全部更換為廠家原配螺栓。
5、效果檢查
經過這幾項處理措施實施后，活塞壓縮機啟動后二級缸體振動明顯減小，現場測量振速為5.0mm/s，運行平穩。解決了缸體與中體連接螺栓斷裂的隱患，保障了該設備的長周期穩定運行，降低了原料氣消耗，取得了顯著的節能降耗和經濟效益。同時，通過對故障原因的分析與處理，也為解決同類型設備故障提供了很好的參考。
參考文獻
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[7] 周有石，高廣勝.往復式壓縮機螺栓斷裂分析[J].揚子石油化工，2005，（4 ）：33-35.
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